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高防護戶外儲能柜散熱系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計

   2023-09-27 國網(wǎng)電力科學研究院有限公司、國電南瑞科技股份有限公司75090
核心提示:全國各地正在火熱地建設(shè)智能電網(wǎng)

為了早日達到“碳達峰、碳中和”的目標,全國各地正在火熱地建設(shè)智能電網(wǎng)。儲能作為智能電網(wǎng)的中間調(diào)節(jié)環(huán)節(jié),可實現(xiàn)電網(wǎng)削峰填谷,提高電力設(shè)備的利用率和電網(wǎng)穩(wěn)定性,保證電網(wǎng)的安全可靠。隨著儲能設(shè)備需求的旺盛,定制化的要求也越來越多。如何快速響應(yīng)市場需求,以價格更低、性能更可靠的儲能設(shè)備提高市場的占有率越發(fā)顯得重要。目前,儲能市場的競爭日趨激烈,降本增效勢在必行。儲能設(shè)備散熱系統(tǒng)的合理化設(shè)計,仍是結(jié)構(gòu)設(shè)計的核心技術(shù)難題。本文運用熱仿真軟件分析對比了散熱系統(tǒng)的3種送、回風方式的散熱效果,并通過高溫箱模擬高、低溫進行熱測試,熱仿真與熱測試相結(jié)合,以最快的速度、最低的成本實現(xiàn)散熱系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計。

1 高防護戶外儲能柜散熱系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計及對比

本文所提及的產(chǎn)品是容量為100kW·h的高防護戶外儲能柜,其防護等級可達IP55。該柜創(chuàng)新地采用組合式散熱系統(tǒng),其中對溫度和環(huán)境敏感度高的電池艙采用空調(diào)散熱系統(tǒng),對溫度和環(huán)境敏感度低的配電艙采用風冷散熱系統(tǒng)。由于風冷散熱系統(tǒng)的設(shè)計較為成熟,且成本已壓縮到極限,因此此次組合式散熱系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計只針對電池艙的空調(diào)散熱系統(tǒng)進行。電池艙優(yōu)化共設(shè)計出3種方案,通過熱仿真軟件Flotherm進行分析對比,擇優(yōu)選用。

3種方案中電池艙的結(jié)構(gòu)形式均相同,其中空調(diào)散熱系統(tǒng)所需制冷總量C的理論計算公式為:

式中:Ch為元器件發(fā)熱功耗,W;Cs為環(huán)境滲入(出)熱量,W;Cr為太陽輻射熱量,W。將Cs=117.2W、Cr=277.5W、Ch=1000W代入式(1),得C=1394.7W,因此電池艙空調(diào)需選擇制冷量為1.5kW的工業(yè)空調(diào)。

方案一為電池艙空調(diào)的出風和回風均為自由進出風;方案二在電池艙空調(diào)的出風口加裝專用風道;方案三是在方案二的基礎(chǔ)上,局部加上風機輔助出風,可實現(xiàn)遠離空調(diào)的柜體能夠均分空調(diào)吹出的冷風。3種方案的示意圖如圖1所示。其中方案三風機的理論選型設(shè)計如下:電池艙內(nèi)空調(diào)出風口均分為三路,其內(nèi)循環(huán)風機的風量為380m3/h,則每一路出風口的平均風量約為130m3/h,由風機的風壓理論推導公式可得出,單個風機壓力損失P=12.7Pa,據(jù)此初步選擇型號為8030的直流風機。根據(jù)其P-Q性能曲線圖可知,兩臺風機的自由風量相加為160m3/h,且在壓力為10~15Pa時,兩臺風機的有效風量為120~140m3/h,理論估算出的風量和風壓均滿足設(shè)計需求,故風機選型符合設(shè)計要求。

高防護儲能柜的組合式散熱系統(tǒng)理論上是風冷組合式散熱系統(tǒng),采用Flotherm軟件進行熱仿真,軟件中Model Setup設(shè)置時,需考慮到熱傳導和對流換熱,選用Flow and transfer解決方案,選擇湍流模型中的Automatic Algebraic選項,軟件可自動計算出湍動黏度,適用于小空間風冷電子設(shè)備散熱仿真的絕大多數(shù)情況。流體特性定義為:海平面1個標準大氣壓下40℃空氣的物性參數(shù),并定義缺省的環(huán)境溫度為40℃。打開輻射開關(guān),根據(jù)儲能柜建設(shè)地的經(jīng)緯度定義太陽輻射的角度和強度。設(shè)置Solver Control時,選擇多網(wǎng)格求解器,迭代步數(shù)為500步,F(xiàn)anRelaxation選用0.7,并選用usedoubleprecisionsolver選項,這樣設(shè)置有助于計算結(jié)果的收斂。自由對流風速、監(jiān)測點溫度和壓力等其他參數(shù)采用軟件默認參數(shù)。

網(wǎng)格劃分時,對系統(tǒng)網(wǎng)格進行全局約束,在考慮計算機計算能力的基礎(chǔ)上,需全力確保網(wǎng)格的質(zhì)量。為了確保能夠掃描到最小模型上的最小網(wǎng)格,設(shè)置網(wǎng)格最小尺寸為1mm,最大尺寸為30mm,并打開smooth按鈕,調(diào)整平滑過渡參數(shù),使得網(wǎng)格的長寬比無劇烈的變化。同時對風扇和空調(diào)進、出風口等流場變化劇烈的地方局部加密和網(wǎng)格膨脹,風扇的長、寬方向網(wǎng)格膨脹距離為25%,厚度方向為100%,并確保風扇長、寬方向不少于25個網(wǎng)格,膨脹區(qū)域不少于6個網(wǎng)格,風扇厚度方向和膨脹區(qū)域各不少于15個網(wǎng)格。經(jīng)以上設(shè)置,劃分好的系統(tǒng)網(wǎng)格在300萬個左右,最大長寬比在20以內(nèi),網(wǎng)格質(zhì)量較好。其中重點關(guān)注的流體域電池模組的網(wǎng)格劃分如圖2所示。

該儲能柜應(yīng)用在安徽蕪湖,所處地為北緯31°,設(shè)備前門朝南,時間設(shè)置為7月下旬中午1點,太陽輻射強度為904W/㎡,圖2中箭頭為太陽輻照角度。環(huán)境溫度設(shè)為40℃,空調(diào)停止制冷溫度設(shè)置為25℃,制冷量為1.5kW。儲能柜內(nèi)發(fā)熱元器件建模后,參照表1進行參數(shù)設(shè)置。

電池艙中,電池為外購產(chǎn)品,無法建立其詳細的電芯模型,只可通過Cuboid簡化建模,并根據(jù)表2對電池模組進行參數(shù)設(shè)置。

根據(jù)以上邊界條件,利用Flotherm軟件對儲能柜進行熱仿真分析,得到3種方案電池艙的內(nèi)部溫度云圖如圖3所示,3種方案中電池艙的平均溫度、平均溫升、最高溫度和最高溫升數(shù)據(jù)見表3。

由圖3和表3可見,方案一的最高溫升最大,方案二次之,方案三最低。對比3種方案,方案三最優(yōu),其熱穩(wěn)定后電池艙內(nèi)最高溫度低于電池限功率運行溫度45℃,且艙內(nèi)平均溫升為5.9℃,可保證鋰電池在一年中的大部分時間里運行在最佳環(huán)境中,符合儲能柜邊界設(shè)計條件。

2 優(yōu)化方案熱測試

采用K型熱電偶、數(shù)據(jù)記錄儀在模擬建設(shè)地最高溫度為40℃的高溫箱中進行方案三的熱測試。柜內(nèi)電池艙共布置8個測試點,其位置為:靠近空調(diào)的電池側(cè)布置4排共4個測試點,遠離空調(diào)的電池側(cè)布置4排共4個測試點,并在柜外布置環(huán)境測試點1個。

高溫熱測試的邊界條件為:1)儲能柜滿負荷充放電過程中,滿足柜內(nèi)最高溫升小于15℃,即滿足柜內(nèi)電池最高溫度低于電池的限功率工作溫度45℃,其中電池的溫度取測試點的最高溫度;2)電池的長壽命存儲溫度區(qū)間為18~30℃。

圖4所示為儲能柜滿負荷運行時電池電量從30%到100%充電過程中的溫差數(shù)據(jù),由圖可見,柜內(nèi)電池與空調(diào)環(huán)境的溫差接近5℃。高溫熱試驗的環(huán)境溫度為(40±0.5)℃,空調(diào)的停止制冷溫度為25℃,回差為5℃,可見電池的工作溫度保持在(30±0.5)℃以下,低于電池限功率工作溫度45℃。由于儲能柜24h只需充放電一次,因此電池長期存儲的環(huán)境溫度為(25±5)℃。

優(yōu)化后方案三的熱仿真溫度云圖如圖5所示。綜上,電池艙的空調(diào)散熱系統(tǒng)通過了高溫熱測試,滿足熱設(shè)計的邊界條件。對比熱仿真數(shù)據(jù)和熱測試數(shù)據(jù)可見,仿真數(shù)據(jù)中遠離空調(diào)側(cè)采樣的平均溫度為31.5℃,平均溫差為6.5℃,靠近空調(diào)側(cè)采樣的平均溫度為32.9℃,平均溫差為7.9℃,熱測試數(shù)據(jù)顯著低于熱仿真數(shù)據(jù)。造成數(shù)據(jù)結(jié)果偏差可能的原因是:1)高溫箱的溫度控制精度、熱電偶的測量精度等測試儀器和測試環(huán)境的影響;2)電池包充放電時,釋放的熱量不是穩(wěn)態(tài)的,且不同工況下釋放的熱量差異較大;3)制冷空調(diào)的實際工作狀態(tài)和熱仿真模擬狀態(tài)相差較大,實際設(shè)置25℃制冷,5℃的回差,理論上空調(diào)出風口溫度為25℃左右,但實測為11℃左右,空調(diào)出風口工作溫度偏離理論數(shù)據(jù)較大。鑒于以上原因,以后工作中將采取以下措施:1)選擇溫度控制精度較高的高溫箱,增加測試點,并進行異常數(shù)據(jù)的處理;2)尋找空調(diào)實際工作中溫度的變化規(guī)律,做好空調(diào)送、回風口溫度實時監(jiān)測,進行精確的溫差統(tǒng)計。

3 結(jié)束語

盡管該儲能柜電池艙散熱系統(tǒng)優(yōu)化方案二和方案三中最高點的溫差只有1.8℃,滿足儲能柜電池限功率的熱設(shè)計要求,但方案三在散熱系統(tǒng)中增加風扇后,可使電池長期工作在長壽命溫度區(qū)間內(nèi),有益于電池的長期應(yīng)用與存儲,延長儲能柜的使用壽命,提升產(chǎn)品的可靠性和經(jīng)濟性。

對比3種空調(diào)散熱系統(tǒng)方案的熱仿真結(jié)果可見,空調(diào)的冷風送風風道對降低電池艙的局部高溫效果顯著,且可有效控制電池艙的平均溫度。在后期空調(diào)散熱系統(tǒng)設(shè)計時,需優(yōu)先考慮增加送、回風風道;對比方案三散熱系統(tǒng)的熱仿真結(jié)果和高溫熱測試結(jié)果可見,熱測試數(shù)據(jù)顯著低于熱仿真數(shù)據(jù),初步確定其為空調(diào)實際工作時出風口的制冷溫度偏離熱仿真下空調(diào)設(shè)置的理論數(shù)據(jù)??照{(diào)實際制冷工況較復雜,后期需增加此方面的經(jīng)驗積累,使得仿真結(jié)果更加接近測試結(jié)果。

 
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